-
Пройти Антиплагиат ©



Главная » Рефераты » Текст работы «Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты»


Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты

Обработка физико–механических характеристик грунтов и оценка грунтовых условий. Проверка несущей способности основания на равные подошвы фундамента. Определение расчетной вертикальной погрузки на срез. Проектирование фундамента глубокого заложения.

Дисциплина: Строительство и архитектура
Вид работы: курсовая работа
Язык: русский
Дата добавления: 9.06.2015
Размер файла: 152 Kb
Просмотров: 4053
Загрузок: 43

Все приложения, графические материалы, формулы, таблицы и рисунки работы на тему: Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты (предмет: Строительство и архитектура) находятся в архиве, который можно скачать с нашего сайта.
Приступая к прочтению данного произведения (перемещая полосу прокрутки браузера вниз), Вы соглашаетесь с условиями открытой лицензии Creative Commons «Attribution» («Атрибуция») 4.0 Всемирная (CC BY 4.0)
.

Министерство образования и науки Украины

Харьковский национальный автомобильно-дорожный университет

Кафедра мостов, конструкций и строительной механики

Курсовая работа

'' Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты''

по дисциплине '' Основания и фундаменты ''

Выполнил: ст. гр.

Проверил: доц. Кривоносов Ю.Ф.

Харьков 2003

СОДЕРЖАНИЕ

1. Проектирование фундамента мелкого заложения.

1.1 Обработка физико-механических характеристик грунтов и оценка грунтовых условий.

1.2 Проверка прочности перереза по обрезу фундамента.

1.3 Проверка несущей способности основания на равные подошвы фундамента.

2. Проектирование фундамента глубокого заложения.

2.1 Выбор типа и материала свай.

2.2 Назначение размеров низкого свайного ростверка и нагрузок на него.

2.3 Оценка грунтовых условий и назначения длины свай.

2.4 Определение несущей способности сваи.

2.5 Определение количества свай и расположение их в ростверка.

2.6 Определение расчетной вертикальной погрузки на срез.

2.7 Определение заказанной длины свай.

2.8 Проверка свайного фундамента как условного сплошного.

2.9 Определение оседания свайного фундамента.

Расчеты к проведению работ по сооружению свайного фундамента.

Литература.

1. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА МЕЛКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

1.1 Обработать данные физико-механических характеристик грунтов и оценить грунтовые условия

В задаче на выполнение курсовой работы задаются такие нормативные физико-механические характеристики пластов грунтов площадки строительства: удельный вес грунта (кН/м3), удельный вес материала частиц грунта s (кН/м3), влажность грунта на границе текучести и раскатывание WL и WP, естественная влажность W, удельное сцепление Cn (кПа), угол внутреннего трения n (град).

Все расчеты основ должны выполняться с использованием расчетных значений характеристик грунта X, определенных за формулой

где XП - нормативное значение данной характеристики;

g - коэффициент надежности грунта, что принимается: для удельного сцепления - C - g = 1,5, для угла внутреннего трения - g = 1,1, если песчаные, и g = 1,15, если грунты глинистые; для остатка характеристик грунта равняется 1.

Для определения расчетного сопротивления грунтов основания необходимо вычислить и те характеристики грунта каждого пласта, которых не хватает, провести анализ и оценку их несущей способности. Основными характеристиками при определении свойств прочности для песчаных и глинистых грунтов есть коэффициент пористости е, ступени влажности Sr1, а для глинистых грунтов - и показатель текучести IL. Коэффициент пористости

,

где - удельный вес материала частиц грунта, кН/м3;

- удельный вес сухого грунта (скелета грунта);

где - удельный вес грунта, кН/м3;

- весовая влажность в долях единицы,

,

где - удельный вес воды, равняется 10 кН/м3,

Показатель текучести

,

где - влажность на границе раскатывания; - влажность на границе текучести; - число пластичности.

Удельный вес песчаных грунтов, супесков, мулов, расположенных ниже горизонта грунтовой или поверхностной воды, определяется с учетом действия воды, которая взвешивает вес, а суглинков, глин - в соответствии с (1, п. 7.6).

1 пласт, песок мелкий.

1.Удельный вес грунта

1 группа предельных состояний 2 группа граничных состояний

г=18,5кН/м3

г1=18,5+0,3=18,8 кН/м3 г1=18,5+0,1=18,6 кН/м3

г2=18,5- 0,3=18,2 кН/м3 г2=18,5 - 0,1=18,4 кН/м3

2.Угол внутреннего трения

ц=30?

ц1=30+2=32? ц1=30+1=31?

ц2=30-2=28? ц2=30-1=29?

3.Коэффициент пористости

4.Удельный вес грунта

5.Степень влажности

Анализируя полученные данные делаем вывод:

песок рыхлый, насыщенный водой песок сер. плотности, насыщенный водой

2 пласт, песок крупный

1.Удельный вес грунта

1 группа предельных состояний 2 группа граничных состояний

г=20,3 кН/м3

г1=20,3 +0,3=20,6кН/м3 г1=20,3+0,1=20,4кН/м3

г2=20,3-0,3=20кН/м3 г2=20,3-0,12=20,2кН/м3

2.Угол внутреннего трения

ц=41?

ц1=41+2=43? ц1=41+1=42?

ц2=41-2=39? ц2=41-1=40?

3.Коэффициент пористости

4.Удельный вес грунта

5.Степень влажности

Анализируя полученные данные делаем вывод: т.к.S >0.8

Грунт насыщенный водой

1.2 Проверить прочность разреза по срезу фундамента

На промежуточную опору моста действуют постоянные погрузки от суммарного веса пролетных строений и проезжей части Р1, весы опоры РОП и ряд временных нагрузок (от передвижного состава подвижного транспорта Р2 , сил ударов передвижного состава Fy, сил торможения FT, давления льда Fл и прочее).

Нормативный вес пролетных строений и элементов проезжей части рекомендуется вычислять по данным типичных проектов или аналогов.

Нормативная временная вертикальная нагрузка от передвижного состава на автомобильных дорогах принимают в соответствии с нормами 1, п. 2.12-2.15. В курсовой работе вертикальные погрузки задаются.

Нормативный вес опоры

где Vо , Vр- объем соответственно тела сопротивления и ригеля, м3;

- удельный вес бетона, кН/м3.

Нормативная горизонтальная поперечная нагрузка от ударов передвижного состава Fy 1, п. 2.9, независимо от числа полос движения по мосту, надо принимать 5,9К, где К - класс погрузки.

В курсовой работе горизонтальная нагрузка от торможения берем из задачи FT = 850 кН.

Нагрузка от давления льда на сопротивления моста при отсутствии исходных данных о ледовом положении надо определить по формуле:

где - коэффициент формы сопротивления (исчисляется по 1, табл. 2 приложения 10. Для опоры на полокружного контура = 0,9; расчетное сопротивление льда Rчл = кпRч1.

Rч1 - граница прочности льда на дробление (с учетом местного сжатия) для первого района страны;

кп - климатический коэффициент для данного района страны; определяется по 1, табл. 1. приложения 10);

b - ширина опоры на равные действия льда, г;

t - толщина льда, г;

Равнодействующую ледовой погрузки FЛ необходимо прикладывать в точке, расположенной на 0,3t ниже расчетного уровня воды.

Для первого района страны Rr1 в начальной стадии ледохода (или первом передвижении на равные меженной воды) равняется 735 кПа; при наивысшем уровне ледохода - 441 кПа.

При указанных на рисунке размерах опоры

Расчеты усилий от действующих нагрузок и их соединений по обрезу фундамента приводим в форме табл. 2 и 3.

Таблица №1 Усилие в разрезе по срезу фундамента

Силы, которые действуют в разрезе до среза фундамента

Силы, кН

Плечо относительно оси, м

Момент относительно оси, кНм

Вертикальные

Горизонтальные

Нормативные

Коэффициент, f

Расчетные

Нормативные

Коэффициент, f

Розрахункові

X

Y

Mx

My

Вес:

Опоры

4594

1,1

5053

Пролетного строения и проезжей части 2*Р1

13000

1,2

15600

Нагрузка:

временная АК на одном пролете Р2

временная АК на двух пролетах 2*Р2

5500

11000

1,2

1,2

6600

13200

0,75

4950

Сила торможения Fт

550

1,2

660

6,8

4488

Давление льда:

На уровне УВВ Fл,1

На уровне УМВ Fл,2

244

661

1,2

1,2

293

793

5

1

1465

793

Таблица №2 Сумма нагрузок в разрезе по срезу фундамента

Номер суммы

Силы,которые действуют в разрезе по срезу фундамен-та

Коеффициєнт суммы

Силы, кН

Моменты, кНм

Ексцентриси-тет, м

Относительно ексцентриси-тета

Вертикальные

Горизонталь-ные

Мx

My

Ec,x=Mx/N

Ec,y=My/N

1

Вес:

Опоры Роп

Пролета строений 2*Р1

1

1

5053

15600

Нагрузка:

Постоянная

20650

Временное АК на одном пролете Р2

Итого

1

6600

27253

4950

4950

0,181

0,319

2

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Итого

1

1

20653

13200

33853

3

Нагрузка:

постоянная

Временная АК на одном пролете Р2

Сила торможения Fт

Итого

1

0,8

0,8

20653

5280

25933

528

528

3960

3590

7550

0,291

0,513

4

Нагрузка:

Постоянное

Временное АК на двух пролетах 2*Р2

Сила торможения Fт

Итого

1

0,8

0,8

20653

10560

31213

528

528

3590

3590

0,115

0,203

5

Нагрузка:

Постоянное

Временное АК на двух пролетах 2*Р2

Давление льда на УМВ Fл,2

Итого

1

0,8

0,7

20653

10560

31213

555

555

555

555

0,018

0,011

6

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Давление льда на УВВ Fл,1

Итого

1

0,8

0,7

20653

10560

38646

205

155

1025

1025

0,032

0,020

Расчетные усилия необходимо вычислять с учетом коэффициента надежности по нагрузке f 1, п. 2.10.

Усилия, которые действуют в разрезе при разных соединениях временных нагрузок, определяются перемножением расчетных усилий на коэффициент соединения. Коэффициенты соединений, которые учитывают уменьшение вероятности одновременного появления расчетных нагрузок, определяем по нормам (1, п. 2.2).

В курсовой работе разрез опоры приводим к прямоугольному разрезу.

Проверку прочности сопротивления по обрезу фундамента выполняем в соответствии с нормами (1, п. 3.66) в форме табл. 3.

Таблица №3 Проверка мощности масивной опоры

Номер суммы

Вертикальное усилие N, кН

Площадь разреза А, м2

,кПа

,кПа

1

27253

31,96

852,7

1

852,7

10500

2

33853

31,96

1059,2

1

1059,2

3

25933

31,96

811,4

1

811,4

4

31213

31,96

976,6

1

976,6

5

31213

31,96

976,6

1

976,6

6

31213

31,96

976,6

1

976,6

- расчетное сопротивление бетона (принимаем по 1, табл. 23); для бетона В20 равняется 10500 кПа.

Прочность разреза сопротивления по обрезу фундамента обеспеченная поскольку

max = 974 кПа < Rb = 10500 кПа

1.3 Проверяем несущую способность основания на равные подошвы фундамента

При углублении фундамента в пески и супески нормативная нагрузка от веса опоры и фундамента на равные подошвы следует определять с учетом вихревого действия воды.

,

где - нормативный вес опоры;

- объем плиты фундамента;

- объем воды, вытесненной частью тела сопротивления к УМВ и фундаментом;

- удельный вес воды=10;

- удельный вес бетона=24.

Расчет усилий от действующих нагрузок приводим в виде табл. 5-6.

Таблица №4

Усилие в разрезе по подошве фундамента

Силы, которые действуют в разрезе до обрізу фундамента

Силы, кН

Плечо относитель-но оси, м

Момент относитель-но оси, кНм

Вертикальные

Горизонтальные

Нормативные

Коэффициент, f

Расчетные

Нормативные

Коэффициент, f

Расчетные

X

Y

Mx

My

Вес:

Опоры и фундамента Р

6963

1,1

7659

Пролетного строения и проезжей части 2*Р1

13000

1,2

15600

Нагрузка:

Временное АК на одному пролете Р2

Временное АК на двох пролетах 2*Р2

5500

11000

1,2

1,2

6600

13200

0,75

4950

Сила торможения Fт

550

1,2

660

9,3

6138

Давление льда:

На уровне УВВ Fл,1

На уровне УМВ Fл,2

44

661

1,2

1,2

293

793

7,5

3,5

2197

2775

Таблица №5

Сумма загружения в разрезе по подошве фундамента

Номер суммы

Силы, которые действуют в разрезе по срезу фундамента

Коэффициент суммы

Силы, кН

Моменты, кНм

Ексцентриситет, м

Относительные ексцентриситеты

Вертикальные

Горизонталь-ные

Мx

My

Ec,x=Mx/N

Ec,y=My/N

1

Вес:

Опоры Роп

Пролета

строений 2*Р1

1

1

7659

15600

Нагрузка:

Постоянная

23259

Временная АК на одном пролете Р2

Итого

1

6600

29859

4950

4950

0,165

0,183

2

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Итого

1

1

23259

13200

36459

3

Нагрузка:

Постоян-ная

Временная АК на одном пролете Р2

Сила торможе-ния Fт

Итого

1

0,8

0,8

23259

5280

28539

528

528

3960

4910

8870

0,310

0,344

4

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Сила торможения Fт

Итого

1

0,8

0,8

23259

10560

33819

528

528

4910

4910

0,145

0,161

5

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Давление льда на УМВ Fл,2

Итого

1

0,8

0,7

23259

10560

33819

555

555

1942

1942

0,057

0,03

6

Нагрузка:

Постоянная

Временная АК на двух пролетах 2*Р2

Давление льда на УВВ Fл,1

Итого

1

0,8

0,7

23259

10560

33819

205

205

1537

1537

0,045

0,023

Анализ граф 8 и 9 табл. 6 показывает, что относительные эксцентриситеты от постоянного и временного нагрузок не превышают единицы (1, п. 7.7(, ведь расчет крена фундамента можно не проводить. Таким образом, обеспечивается выполнение норм (1, п. 1.46), по проверке горизонтального смещения верха сопротивления.

Для определения несущей способности основания под подошвой фундамента мелкого заложения необходимо рассчитать:

а) среднее давление подошвы фундамента на основание, кПа

,

где - расчетное сопротивление основания 1, приложение 24;

- сила, нормальная к подошве фундамента, кН;

- площадь подошвы фундамента, м2;

- коэффициент надежности по назначению сооружения, которое равняется 1,4;

б) максимальное давление подошвы фундамента на основу, кПа

где - момент сил относительно оси Х ли В, которые проходят через центр веса подошвы фундамента, кНм;

- эксцентриситет приложения силы, , г;

- момент сопротивления площади фундамента относительно осей Х и В;

- коэффициент условий работы, которая равняется 1 или 1,2 в зависимости от действующей временной погрузки 1, п. 7,8.

Проводим проверку несущей способности основания, используя выше приведенные условия. Расчеты сводим к табл. 6.

Таблица №6

Проверка прочности грунтового основания

Номер сум-мы

кПА

1

29859

61,56

485

0,183

1,183

574

396

0

0,817

2

36459

61,56

592

-

1

592

592

0

1

3

28539

61,56

464

0,344

1,344

624

304

0

0,656

4

33819

61,56

549

0,161

1,161

637

461

0

0,839

5

33819

61,56

549

0,03

1,03

565

533

0

0,97

6

33819

61,56

549

0,023

1,023

562

536

0

0,977

Расчетное сопротивление независимо от типа грунтов основания определяем по выражению 1, приложение 24:

где - условное сопротивление грунта, принимаем за 1, приложение 24;

- коэффициенты, принимаем за 1, табл. 3, приложения 24;

- ширина (меньшая сторона или диаметр) подошвы фундамента, г

- глубина закладки фундамента, г;

- среднее расчетное значение удельного веса грунта, расположенного выше подошвы фундамента, вычисленное без учета взвешивающего действия воды.

Так как R0=0 то R=0.

Так как верхний пласт грунта - рыхлый песок, для которого условное сопротивление равняется 0, то это означает, что он не может нести никакой погрузки. То есть фундамент мелкого заложения не подходит.

Надо изменить размеры фундамента или его глубину; предусмотреть искусственное закрепление грунтов; запроектировать фундамент глубокого заложения.

2. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТА ГЛУБОКОГО ЗАЛОЖЕНИЯ

2.1 Выбор типа и материала свай

Из большого количества видов свай в фундаментах опор мостов в наибольшей меречасто применяют забивные железобетонные сваи и сваи - оболочки с ненаружною продольной арматурой, а также буровые сваи разных типов с высоким или низким свайным раствором.

Все типы мостовых свай отличаются от свай промышленного и гражданского строительства более мощным армированием. Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки для мостового строительства в зависимости от типа армирования могут быть не нетрещиностойкими, трещиностойкими, выносливыми.

В нашем случае разрез сваи равняется 0.6 см. Такие сваи углубляют в грунт с помощью молота, вибропогружателя, ветровдавлюющих и вдавлюющих устройств.

2.2 Размеры низкого свайного ростверка и нагрузка на него

Предшествующие размеры низкого ростверка и глубину закладки ее подошвы разрешается принимать как для фундамента мелкого закладывания.

Расчетные погрузки в разных соединениях, действующих на равные подошвы ростверка, также разрешается принимать как для фундамента мелкого заложения на равные подошвы.

2.3 Оценка грунтовых условий и назначения длин свай

Оценивая грунтовые условия площадки строительства, можно сделать вывод, который первый пласт грунта нецелесообразно принимать за несущего пласта. Этот пласт считается несущим, если нежные концы свай не доходят к подошве пласта на 1г (см. рис.2). В этом случае минимальная расчетная длина сваи, углубленной в второго пласта, l=7.3м.

После сравнения технико-экономических показателей вариантов надо окончательно выбрать несущий пласт грунта.

По условиям взаимодействия с грунтом сваи делятся на сваи-стояки и висящие сваи.

2.4 Несущая способность свай

Одиночные сваи в составе фундамента по несущей способности основания надо рассчитать, исходя из условия:

где - расчетная нагрузка, которая передается на изгиб (продольное усилие от расчетных нагрузок, которые действуют на фундамент при в наибольшей мереневыгодном соединении);

- расчетная нагрузка от веса сваи;

- несущая способность сваи по грунту;

- коэффициент надежности, что принимается равный 1,4;

- расчетная нагрузка, которая допускается при изгибе.

Несущую способность сваи-стойки надо определять по формуле:

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, что принимается равным 1;

А - площадь опирания сваи на грунт, м2;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, кПа(т/м2), что принимается по [1, табл.VII.1].

Несущую способность висящей сваи за грунтом необходимо определять по формуле:

где - коэффициент условий работы сваи в грунте, для забивной сваи с=1;

R - расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа;

А - площадь опирания сваи на грунт, м2;

U - внешний периметр поперечного разреза сваи, г;

- расчетное сопротивление первого пласта грунта, что стыкуется с боковой поверхностью сваи, г;

- толщина первого пласта грунта, что стыкуется с боковой поверхностью сваи, г;

и - коэффициенты условий работы грунта следовательно под нижним концом и возле боковой поверхности сваи, которые учитывают влияние способа погружения сваи на расчетное сопротивление грунта и принимается для забивных свай [1, табл.VIII.3].

Используя схему деления рдел грунта hi, приведенную на рисунке 2 , определим несущую способность висящих свай, погруженным забиванием вибропогружателем в второй и третий пластов (сваи №1 и №2 соответственно).

Для сваи №1:

площадь разреза сваи А=0,6·0,6=0,36 м2;

периметр U=3.14·0.6 =1.88 м;

нижний конец сваи расположенный на глубине 14М Тогда за [ 1,табл.УIII.1 ].

R(14)=8218 кПа.

За [ 1,табл.УIII.2 ] f1=0 кПа, f2=0 кПа, f3=0 кПа, f4=0 кПа, f5=66.4 кПа, f6=69.2 кПа, f7=71.51 кПа,

Коэффициенты для забивной сваи, погруженной молотом без подмыва равняются 1[1.табл.УIII.3].

F(1)=1(1·8218·0.283+684.62 )=3010.31 кН

Расчетная нагрузка, которая допускается при изгибе,

Для сваи №2, нижний конец которой углубленный на 16М от поверхности грунта:

R(16)=8338кПа; значение f1…f6такие же, как и для сваи №1,f7=72 кПа. F8=74.33 кПа.

F(2)=1(1·8338·0,283+962.24)=3321.89 кН

PСВАЙ=

2.5 Определение количества свай и расположение их в ростверке

Ориентировочное количество свай, необходимое для восприятия нагрузки на фундамент, рассчитывают по формуле:

где - наибольшая вертикальная расчетная нагрузка на равные подошвы ростверка;

К - корректировочный коэффициент, который учитывает влияние изгибающего момента; принимается в зависимости от соотношения Рmaxmin. Рассчитывается по формуле

Для каждого соединения таких коэффициентов будет два (k1 и k2), так как расчет ведется по двум случаям. В первом случае учитывается действие всех моментов, а во втором нет, то есть Рмахмін.

1 соединение

2 соединение

3оединение

4 соединение

5 соединение

6 соединение

Количество свай рассчитывается для свай которые углубленные на разную глубину. 1 соединение

2 соединение

3 соединение

4 соединение

5 соединение

6 соединение

т.к. V1=65.11+159.3=224.41 > V2=62.73+153.9=216.63,то будем рассчитывать сваи по 2материалу 16м

Сваи можно расположить в рядовом и шахматном порядках. Расстояние между осями забивных висящих свай на уровне нижних концов должна быть не меньшее 3d (где d=0,6 - диаметр круглого или сторона прямоугольного поперечного разреза ствола сваи), для наклоненных свай на равные подошвы ростверка не меньшее 1,5d. Расстояние между стволами буровых и набивных свай или оболочек должна быть не меньшее 1м.

Сваи и оболочки на равные подошвы ростверка надо расставлять одна относительно другой на расстоянии, достаточной для расположения необходимой арматуры ростверка, возможности качественного бетонирования и удобной забивки свай и оболочек. Расстояние от края ростверка к ближней сваи или оболочки должна быть не менее одного метра.

Сваи и оболочки на равные подошвы ростверка надо расставлять на расстоянии одна от другой необходимой арматуры ростверка, возможности качественного бетонирования и забивки свай и оболочек.

Железобетонный ростверк надо армировать на основе результатов расчета железобетонной конструкции. При этом возле подошвы ростверка укладывают в каждом промежутке между рядами свай в двух взаимно перпендикулярных направлениях.

Бетонный ростверк в его нижней части армируется конструктивно. При этом площадь поперечного разреза стержня арматуры вдоль и поперек оси моста необходимо принимать не меньшее 10 см2 на 1 м длины.

2.6 Определение расчетной вертикальной нагрузки на изгиб

Расчетная нагрузка на максимально нагруженный изгиб надо определить для в наибольшей мереплохих соединений нагрузок с наибольшим значением Рмах формулой

Nф, Мхy,- соответствующее расчетное сжимающее усилие, расчету сгибающий момент относительно главных центральных осей Х і Y плана свай в подошве ростверка Хi и Yi - расстояние от главных осей к оси любой сваи Хмах и Умах расстояние от главных осей к оси каждой сваи, для которой вычисляется нагрузка

2 · 5 (1.92)=36,1 м2

2 · 3 (02 +2,42 +4,82)= 172,8м2

Вес сваи 0,57 · 16 ·15 · 1,1=150,48 кН

2251,13+150,48=2401,61кН > Рпал=2372,78 кН

2.7 Определение заказной длины свай

Для фундамента опор мостов головы свай и оболочек надо жестко замуровать в ростверк на длину которая назначается расчетом и принимается не меньшее 2d. Допускается замуровывание свай в ростверк с помощью продольных выпусков арматуры, которая назначается расчетом но не меньшее 30 d стержней для арматуры периодического профиля и 40 d стержней для арматуры гладкой. При этом сваи в ростверк должны быть заведены не меньше чем на 10 см.

2.8 Проверка свайного фундамента как условно сплошного

Проверка несущей способности по грунту фундамента на сваях как условного фундамента мелкой закладки необходимо выполнять по формуле:

-максимальное давление на грунт на равные подошвы условного фундамента

R- расчетное сопротивление грунта основания

-коэффициент условий работы

- коэффициент надежности по назначению сооружения

Максимальное давление на грунт на равные подошвы условного фундамента надо определять по формуле

= + ,

Nc-нормальная составляющая давления условного фундамента на грунт основания ,кН;

асс,bc - размеры в плане условного фундамента в направления, параллельному и перпендикулярному площади действия нагружения ,г

Fh,Mc-соответственно гор. составная внешнего нагружения и ее момента относительно главной оси гор. разреза условного фундамента на уровне расчетной поверхности грунта, кНм;

К- коэффициент пропорциональности, который определяет наростание с глубиной коэффициента постели грунта

Св- коэффициент постели грунта на равные подошвы условного фундамента

d - глубина закладки условного фундамента по отношению к расчетной поверхности грунта.

Нормальная составная давления Nc включает вес опоры с учетом плиты ростверка, вес пролетного строения, временных нагружений, вес свай и вес грунтового массива 1-2-3-4. Вес типичных свай надо определять за формулой:

Gсв=

Вес грунтового массива параллелепипеда 1-2-3-4 определяется с учетом размещенного в нем объема воды по формуле:

=

Vi-об"єм первого пласта грунта ;

-удельный вес первого пласта грунта

-удельный вес воды, =10кН/м3

При определении объема первого пласта грунта стороны основания параллелепипеда надо определить согласно:

ac=

bc=;

a1,b1-расстояния между внешними гранями свай соответствующих плоскостей действия нагрузки, г. l-глубина погружения сваи, г. I,mt- среднее значение расчетных углов трения грунтов, разрезанных сваями

,

hi-толщина первого пласта грунта, разрезанного сваей

I,mt=

ac=

bc=

Вес грунтового массива

Значение коэффициентов К и Св необходимо определить по [1,табл. 25]

К1 = 3921кН/ м4 К2=5881 кН/ м4

Т.к. d=17,3 то Св=d·К2=5881·17,3= 101741,3 кПа

Имея несколько соединений действующих нагрузок необходимо определить Рмак для всех сумм.

Максимальное давление по подошве: Pmax,2=554,72кПа

Расчетное сопротивление грунта основания

м3

Pmax2=554,72 kПa < =1884,93кПа.

Итак, прочность грунтового основания обеспечена.

2.9 Определение оседания свайного фундамента

Оседание свайного фундамента надо определить методом послойного суммирования по формуле

- безразмерный коэффициент равняется 0.8

Gzp,I- среднее значение дополнительного нормального напряжения в первом пласте грунта, которое равняется наполсуммы значений нагрузок на верхней и нижней границе пласта по вертикали, hi - мощность и -ого пласта

Еi - модуль упругости пласта

n - количество рдел на которые разбитая сжимаемая толщина основания

Значение дополнительного давления на равные основания фундамента из свай надо определить как для условно массивного фундамента за формулой

Р- среднее давление на равные подошвы фундамента из свай, которые определяются как для условно массивного фундамента

Gzg,0- бытовое давление грунта на равные подошвы фундамента

Среднее давление на равные подошвы условно массивного фундамента определяется по формуле

NII,c- нормальная составная нагрузка, действующего на равные подошве фундамента с учетом веса грунта и свай

АII,c- площадь подошвы условного фундамента

Нормальная нагрузка от веса свай

Gгр=17421,42

От внешней погрузки Nнр= 6963+13000+11000=30963 кН

Суммарная нагрузка NII,c=30963+3163,5+17421,42=51547,92 кН

Размеры подошвы условного фундамента

вII,c=3,8+2 · 14,8 tg33,64/4=8,18

аII,c=9,6 +2·14,8 tg33,64/4=13,98

АII,c=

расчетное значение угла внутреннего трения при расчетах за второй группой предельных состояний. Среднее давление

Таблица 8

Расчет бытовых давлений.

Отметка

Грунт

SB или , кН/м3

Мощность слоя h, м

Давление

Полное давление, кПа

от веса слоя

от суммарного веса

грунта

води

52.0

Уровень води УМВ

10

51,0

Покрытие песку средн. крупности, ср.плонт.

9,32

41

Подошва песка среднего, покрытие песка среднего

9,32

10

93,2

93,2

93,2

33,7

Подошва фундамента

9,82

7,3

71,69

164,89

28,8

Песок средн.крупн.плотн.

9,82

4,9

48,12

213.01

23,9

---“----

9,82

4,9

48,12

261.13

19,1

---“----

9,82

4,9

48,12

309.25

14,3

---“----

9,82

4,9

48,12

357.37

9,4

---“----

9,82

4,9

48,12

405.49

Дополнительное давление под подошвой условного фундамента

Для точек расположенных на границе текучести =

коэффициент расстояния который определяется по СНиПу нижнюю границу сжатой зоны рекомендуется определять путем сравнения дополнительного давления с 0.2 Gzg

Таблица 9

Расчет дополнительного давления

Отметка

Расстояние от подошвы фундамента к слою z,м

Дополнительное давление кпа

0.2 zg

33,7

0

1,71

0

1

285,86

32,98

28,8

4,9

1,71

1,2

0,709

202,67

42,60

23,9

9,8

1,71

2,4

0,363

103,77

52,23

19,1

14,7

1,71

3,6

0,201

57,46

61,85

14,3

19,6

1,71

4,8

0,124

35,45

71,47

9,4

24,5

1,71

5,6

0,094

26,87

81,1

Нижняя граница активной (сжатой) зоны находится между отметками 33,7 и 9,4

Таблица 10

Вычисление оседания

Отметка

Мощность слоя

Дополнительное давление

Среднее дополн давление Gzрi

Около верха слоя

Около низа слоя

33,7-28,8

4,9

285,86

202,67

244,27

0,000018

0,0218

28,8-23,9

4,9

202,67

103,77

306,44

-------

0,0273

23,9-19,1

4,9

103,77

57,46

80,62

-------

0,0071

19,1-14,3

4,9

57,46

35,45

46,45

------

0,0041

14,3-9,4

4,9

35,45

26,87

31,16

------

0,0028

3. РАСЧЕТЫ ПО ПРОВЕДЕНИЮ РАБОТ ПО СООРУЖЕНИЮ СВАЙНОГО ФУНДАМЕНТА

В зависимости от грунтовых условий и глубины погружения свай надо принять в наибольшей мерерациональный способ погружения. Необходимо рассмотреть несколько целесообразных способов погружения ,учитывая при всём этом, что механизмы ударного действия (молоти) в наибольшей мерерациональные в глинистых грунтах, а вибропогружение рациональное в песчаных грунтах. В данном случае принимаем механизм ударного действия - молот.

Необходимую энергию удара молотая треба подбирать за величиной минимальной энергии удара за формулой

где N - расчетная нагрузка, которая передается на изгиб кН.

В зависимости от нужной величины энергии удара определяют сваебойный агрегат, характеристики которого приведены в [ ], табл. Д.1.

Принимаем трубчатый дизель - молот с воздушным охлаждением , которое имеет энергию удара молотая Eh 135,46кдж.

Принятый тип молота должен удовлетворять требованиям

где m1 - масса молотая, т

m2 - масса сваи с наголовником, т

m3 - масса подбабка, т

Ed - расчетная энергия удара, кдж, которая определяется по указаниям БНіП.

Для молотов БНіП рекомендует определять расчетную энергию удара по формуле :

где G - вес ударной части молота, кН

H - фактическая высота падения ударной части дизель - молотая, м, которая принимается на стадии окончания забивки сваи (для трубчатых дизель - молотов - 2,8 м.

Масса молота равняется 9,55 т, масса железобетонной сваи 0,6х0,6 см длиной 8 м - 6,9 т, масса наголовника и подбабка - 0,1 т.

Проверяем возможность использования молота по величине К.

В процессе погружение сваи надо контролировать ее отказ. При забивании свай длиной до 25 м определяется остаточный отказ сваи Sa ( при условии, что Sa >0,002 м) по формуле

где з - коэффициент (кН/м2), что принимается для железобетонной сваи с наголовником 1500;

А - площадь, ограниченная внешним контуром сплошного или полного поперечного разреза ствола сваи ( независимо от наличия или отсутствия в сваи острия),м2.

Ed - расчетная энергия удара, кдж;

Fd - несущая способность сваи по грунта, кН;

m1 - масса молотая, т;

m2 - масса сваи с наголовником, т;

m3 - масса подбабка, т;

е - коэффициент восстановления удара при забивании железобетонных свай - оболочек молотами ударного действия с использованием наголовника из деревянного вкладыша, е2=0,2.

0,0028 м >>0.002 м.

Все условия соблюдены. Фундамент будет работать нормально.

список использованной литературы

1. Кирилов В.С. Основания и фундаменты. - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Транспорт, 1980.

2. Методические указания к выполнению раздела курсовой работы «Фундаменты мелкого заложения» по дисциплине «Мосты и сооружения на автомобильных дорогах. Основания и фундаменты» (Сост. Н.П. Лукин, Ю.Ф. Кривоносов, В.П. Кожушко, С.Н. Краснов.- Харьков: ХАДИ, 1987).

3. Методические указания по оформлению учебно-конструкторской документации в дипломных и курсовых проектах для студентов (Сост. Н.П. Лукин, В.П. Кожушко, С.Н. Краснов и др. - Харьков: ХАДИ, 1986).

4. Методичні вказівки до виконання розділу курсової роботи “Опускні колодязі” з дисципліни «Мосты и сооружения на автомобильных дорогах. Основания и фундаменты» (Сост. В.П. Кожушко, Н.П. Лукин, Ю.Ф. Кривоносов, С.Н. Краснов.- Харьков: ХАДИ, 1992).

Заказать работу без рисков и посредников








Хочу скачать данную работу! Нажмите на слово скачать
Чтобы скачать работу бесплатно нужно вступить в нашу группу ВКонтакте. Просто кликните по кнопке ниже. Кстати, в нашей группе мы бесплатно помогаем с написанием учебных работ.

Через несколько секунд после проверки подписки появится ссылка на продолжение загрузки работы.
Сколько стоит заказать работу? Бесплатная оценка
Повысить оригинальность данной работы. Обход Антиплагиата.
Сделать работу самостоятельно с помощью "РЕФ-Мастера" ©
Узнать подробней о Реф-Мастере
РЕФ-Мастер - уникальная программа для самостоятельного написания рефератов, курсовых, контрольных и дипломных работ. При помощи РЕФ-Мастера можно легко и быстро сделать оригинальный реферат, контрольную или курсовую на базе готовой работы - Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты.
Основные инструменты, используемые профессиональными рефератными агентствами, теперь в распоряжении пользователей реф.рф абсолютно бесплатно!
Как правильно написать введение?
Подробней о нашей инструкции по введению
Секреты идеального введения курсовой работы (а также реферата и диплома) от профессиональных авторов крупнейших рефератных агентств России. Узнайте, как правильно сформулировать актуальность темы работы, определить цели и задачи, указать предмет, объект и методы исследования, а также теоретическую, нормативно-правовую и практическую базу Вашей работы.
Как правильно написать заключение?
Подробней о нашей инструкции по заключению
Секреты идеального заключения дипломной и курсовой работы от профессиональных авторов крупнейших рефератных агентств России. Узнайте, как правильно сформулировать выводы о проделанной работы и составить рекомендации по совершенствованию изучаемого вопроса.
Всё об оформлении списка литературы по ГОСТу Как оформить список литературы по ГОСТу?
Рекомендуем
Учебники по дисциплине: Строительство и архитектура







курсовая работа по предмету Строительство и архитектура на тему: Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты - понятие и виды, структура и классификация, 2017, 2018-2019 год.



Заказать реферат (курсовую, диплом или отчёт) без рисков, напрямую у автора.

Похожие работы:

Воспользоваться поиском

Похожие учебники и литература 2019:    Готовые списки литературы по ГОСТ

Сопромат - курс лекций



Скачать работу: Фундаменты мелкого заложения и свайные фундаменты, 2019 г.

Перейти в список рефератов, курсовых, контрольных и дипломов по
         дисциплине Строительство и архитектура